1. INTRODUCTIONCracking and spallin

1. INTRODUCTION
Cracking and spalling of concrete columns often accompany the
corrosion of internal steel reinforcements. The loss of cementitious
material, as well as the corrosion-induced reduction in crosssection
areas of a steel reinforcement, leads to drastic reductions
in the structural integrity and load-carrying capacity of columnar
supporting elements.
Until recently, the most common method of strengthening was to
install reinforced steel jackets around circular sections. The use of
a steel encasement to provide the lateral confinement to concrete in
compression has been extensively studied and has been shown to be
able to significantly increase the compression load-carrying capacity
and deformation of the columns. However, the major disadvantages
of using steel jackets are low resistance to corrosion, high cost and
high dead-weight (Karbhari, M., Douglas, A.E., 1995).
Fiber reinforced composites, due to their high strength-to-weight
and stiffness-to-weight ratios, large deformation capacity, corrosion
resistance to environmental degradation, and tailorability, present
an attractive option as an alternative and extremely efficient
retrofitting technique in such cases through the use of composite
jackets or wraps around a deteriorated column (Mirmiran, A., et al.,
2002). Carbon sheets have been applied to increase the concrete
confinement and loading resistance of reinforced concrete columns.
The confinement effectiveness of externally bonded FRP jackets
depends on different parameters, namely, the type of concrete, steel
reinforcement, thickness of the FRP jackets (number of layers)
and stiffness (type of FRP) and loading conditions (Bogdanovic,
A., 2002). Also, the shape of the cross sections and sharp edges in
the cross sections of columns can directly affect the confinement
effectiveness of externally bonded concrete. The efficiency of
FRP confinement is higher for circular than square sections. The
mitigation of the effect of this shape is achieved by rounding the
corners of rectangular sections with the effectiveness increasing
with the rounding radius, until a certain threshold is reached. The
ultimate strength of the confined concrete is closely related to the
failure strength of the FRP wraps. The CFRP strain at the rupture
of the confined columns is usually lower than the ultimate strain
obtained by tensile testing of the CFRP coupons (de Paula, R.F., de
Silva, 2002).
External jackets provide lateral confinement to the column and
cause the development of a triaxial stress field within the confined
concrete. The axial strength and ductility of the confined concrete
increases with the increased lateral pressure, which results in an
increase in the concrete’s compressive strength and an increase in
the strain at which the concrete crushes (Fig.1).
The axial stress-strain relationship is almost similar until the FRP
sheet ruptures when the strengthening stiffness is the same regardless
of the type of FRP used. The curve of the CFRP confined concrete
is bilinear (Fig.1). The first slope of the curve will be referred to as
the initial elastic zone with the initial rigidity equal to E1 and the
second slope as the final plastic zone with a rigidity Ef. The elastic
slope is not substantially altered with confinement, as it is identical
to that of the unconfined concrete. The transition zone occurs shortly
after the peak strength of the unconfined concrete has been reached.
The slope in the plastic zone increases in accordance with the
strengthening stiffness, and the slope is closely connected with the
strengthening stiffness Ef, and is not influenced by the kind of FRP
sheet (de Lorenzis, L., Tepfers, R., 2000, Miyauchi, K., et al 1999).

A recent strengthening technique based on near-surface mounted
(NSM) laminate strips of carbon fiber reinforced polymer (CFRP)
has been used to increase the load-carrying capacity of concrete
structures by introducing laminate strips into pre-cut grooves on the
concrete cover of the elements to be strengthened (Fig.2).
This method has many advantages versus the method of externally
bonded reinforcement on the surface of concrete, such as no surface
preparation work after cutting the groove, and it requires minimal
installation time compared to the externally bonded reinforcing
technique. A further advantage associated with NSM CFRP is its
ability to significantly reduce the probability of harm resulting
from fire, acts of vandalism, mechanical damage, and aging effects
(Huang, P.C., et al., 2000; de Sena Cruz, J.M., et al., 2004; Barros,
J., et al., 2004).
After completing the installation of the NSM reinforcement, an FRP
jacket prevents premature failure of the concrete cover and buckling
of the steel bars, leading to a substantially improved performance.
The use of NSM FRP laminate strips increases the flexural strength
of deficient columns and can be more convenient than using
externally bonded FRP laminates in the negative moment regions
of a deck. In this case, the externally bonded reinforcement would
be subjected to mechanical and environmental damage and would
require a protective cover, which could interfere with the presence
of floor finishes (de Sena Cruz, J.M. 2005).

2. EXPERIMENTAL PROGRAM AND
STRENGTHENING TECHNIQUE
An experimental investigation was performed in the laboratory of
the Department of Concrete Structures and Bridges at the Slovak
University of Technology in Bratislava.
In order to asses the effectiveness of the NSM method and
wrapping with CFRP sheets for strengthening concrete columns
submitted to a static axial compression load and cyclic horizontal
load, four series of reinforced concrete columns with dimensions
of 250x250x1500 mm were tested. The first series consisted of
non-strengthened reinforced concrete (RC) columns; the second

series was composed of concrete columns strengthened with
CFRP laminate strips before testing; the third series was columns
strengthened with CFRP sheets (Fig.3); and the last series was
composed of columns strengthened with CFRP laminate strips and
sheets.

3. MATERIALS
One concrete mixture was used for the experiment. In order to
evaluate the material models for an analysis of the experimental
columns, the following material properties were tested:
the compressive strength of the concrete and the modulus of
elasticity.
The concrete’s compressive strength was obtained from uniaxial
compression tests with cubic specimens of 150 mm at concrete ages
of 28 and 82 days. The test results are presented in Tab. 1.
The curve in Fig.4 represents the theoretical time development of
the concrete’s strength with normal hardening cement according
to EN 1992-1-1 for concrete with a cubic strength of 33 MPa at an
age of 28 days. The curve matches the results of the strength test
performed at the age of the concrete of 28 and 82 days.

The secant modulus of the elasticity of the concrete was tested on
three 100x100x400 mm prisms before the load test. The measured
value of the concrete at the age of 82 days was 33.08 GPa. The
longitudinal steel reinforcement for all the column specimens was
composed of bars of a 10 mm diameter (an actual yield strength of 514
MPa), while the stirrups had a diameter of 6 mm. The concrete cover
over the longitudinal bars was maintained at 25 mm in all the
specimens. The CFRP laminate strips used in the NSM technique,
with a designation of CFK 150/2000 were delivered in rolls, the
dimensions of which were 10x1.4 mm. The tension test revealed the
strength of the CFRP strips (2562 MPa), the modulus of elasticity (167
GPa) and the ultimate tensile strain (1.528 %). The CFRP sheet, which
was applied for wrapping the specimen columns had a fiber thickness
of 0.176 mm, a modulus of elasticity of 204 GPa, an ultimate strength
in tension of 3800 MPa and an ultimate strain of 1.55 %.

4. TEST OF THE ANCHORAGE LENGTH
Since the bond behavior analysis is a requirement for understanding
the stress transfer process between concrete and CFRP, the study
conducted also included a pull-out test for assessing the bond
characteristics of a CFRP strip. Using the same slit size and epoxy
adhesive, the bond behavior was analyzed in order to determine the
effect of the anchorage’s length.
The pull-out test of the laminate strip inserted in a groove in
a concrete fragment specimen was done in order to determine
the anchorage’s length (Fig.6). The specimens were composed of
concrete cubes with dimensions of 150 mm with a continuous slit
of 3x15 mm, where the CFRP strips were placed. The embedded
lengths were 50, 100 and 150 mm.
A concrete cube was situated in a tension testing machine where the
tension force was continuously increased up to failure. Two alternative
failure modes were observed in these experiments, namely, either the
pullout at the interface between the CFRP laminate strip and epoxy
paste or the rupture of the CFRP strip. A displacement transducer
was used to control the test and measure the slip at the free end.

Strain gauges glued to the CFRP were used to control the ultimate
strain of the strip. The force applied was measured using a load cell
placed at the loaded end of the strip (Fig.6).
The results from this test were taken into consideration during the
application of laminate strips on the strengthened columns and
indicated that the sufficient anchorage length of the CFRP laminate
strip in the footing is 100 mm (Fig.7).

5. ANALYTICAL MODELING
The typical moment-thrust interaction of a short column represents the
cross-sectional strength. In order to study the behavior of RC and FRPRC
columns, fiber element models were developed by discretizing the
section into a number of integration layers. The concrete was modeled
by a stress-strain curve. Steel reinforcing bars were modeled as elastic
material. The FRP reinforcing bars were assumed to be linear-elastic
with the same modulus of elasticity and strength in tension and
compression. A perfect bond was assumed between the concrete and
rei

ผลลัพธ์ (ไทย) 1:

1. บทนำแตก และ spalling คอลัมน์คอนกรีตมักจะมาพร้อมกับการการกัดกร่อนของเพิ่มกำลังเหล็กภายใน การสูญเสียของซีเมนต์วัสดุ ตลอดจนลดเกิดการกัดกร่อนใน crosssectionพื้นที่น้อย นำไปสู่การลดรุนแรงในความสมบูรณ์ของโครงสร้างและดำเนินการผลิตกำลังการผลิตของคอลัมน์สนับสนุนองค์ประกอบจนล่าสุด วิธีการทั่วไปความเข้มแข็งคือการติดตั้งแจ็คเก็ตเหล็กเสริมรอบส่วนวงกลม การใช้encasement เหล็กให้เข้าด้านข้างคอนกรีตในบีบอัดได้รับอย่างกว้างขวางศึกษา และจะได้สามารถเพิ่มกำลังแบกโหลดบีบอัดและแมพของคอลัมน์ อย่างไรก็ตาม ข้อเสียสำคัญการใช้เสื้อเหล็กกำลังต่ำความต้านทานการกัดกร่อน ต้นทุนสูง และสูงน้ำหนัก (Karbhari เมตร ดักลาส เอ 1995)คอมโพสิตเสริมเส้นใย เนื่องจากความสูงความแข็งแรงให้น้ำหนักและอัตรา ส่วนความแข็งน้ำหนัก แมพใหญ่กำลัง กัดกร่อนแสดงความต้านทานต่อการย่อยสลายของสิ่งแวดล้อม tailorabilityตัวเลือกที่น่าสนใจ เป็นทางเลือก และมีประสิทธิภาพมากเทคนิค retrofitting ในกรณีดังกล่าวโดยใช้คอมโพสิตเสื้อ หรือตัดรอบ ๆ คอลัมน์ deteriorated (Mirmiran, A., et al.,2002) นั้นได้ใช้แผ่นคาร์บอนเพิ่มคอนกรีตเข้าและโหลดความต้านทานของคอนกรีตคอลัมน์ประสิทธิภาพเข้าของแจ็คเก็ต FRP ภายนอกผูกขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์ต่าง ๆ ได้แก่ ชนิดของคอนกรีต เหล็กเสริม ความหนาของเสื้อ FRP (จำนวนชั้น)และความแข็ง (ชนิดของ FRP) และเงื่อนไขการโหลด (Bogdanovicอ. 2002) ยัง รูปร่างของส่วนข้ามและขอบคมชัดในส่วนขนของคอลัมน์โดยตรงอาจมีผลต่อการเข้าประสิทธิภาพของคอนกรีตถูกผูกมัดภายนอก ประสิทธิภาพของFRP เข้าจะสูงสำหรับวงกลมกว่าส่วนตาราง ที่ลดผลของรูปทรงนี้สามารถทำได้ โดยการปัดเศษมุมของสี่เหลี่ยมส่วนมีประสิทธิภาพเพิ่มขึ้นกับปัดรัศมี จนถึงขีดจำกัดบางอย่าง ที่สุดยอดความแข็งแรงของคอนกรีตจำกัดเกี่ยวข้องอย่างใกล้ชิดกับการความล้มเหลวของห่อ FRP ต้องใช้คาร์บอนที่แตกในคอลัมน์จำกัดคือโดยปกติแล้วกว่าสายพันธุ์ที่ดีที่สุดได้รับ โดยการทดสอบแรงดึงของคูปองคาร์บอน (de de Paula, R.F.Silva, 2002)เสื้อภายนอกให้เข้าด้านข้างในคอลัมน์ และทำให้เกิดการพัฒนาของเขต triaxial ความเครียดภายในที่จำกัดคอนกรีต แรงตามแนวแกนและเกิดความเหนียวโดยคอนกรีตจำกัดเพิ่มเพิ่มด้านข้างดัน มีผลกับการเพิ่มความแรง compressive ของคอนกรีตและการเพิ่มขึ้นสายพันธุ์ที่คอนกรีต crushes (ภาพ)ความสัมพันธ์ความเครียดต้องใช้แกนเป็นเกือบคล้ายจน FRPruptures แผ่นเมื่อตึงเข้มแข็งไม่เหมือนชนิดของ FRP ที่ใช้ เส้นโค้งของคาร์บอนถูกคุมขังคอนกรีตเป็น bilinear (ภาพ) ลาดโค้งแรกจะถูกเรียกว่าโซนยืดหยุ่นเริ่มต้น ด้วยการเริ่มต้นความแข็งแกร่งเท่ากับ E1 และความชันที่สองเป็นโซนสุดท้ายพลาสติกมีความแข็งแกร่ง Ef การยืดหยุ่นลาดมีไม่มากการเปลี่ยนแปลงกับเข้า ก็เหมือนกันที่คอนกรีต unconfined เขตเปลี่ยนตำแหน่งเกิดขึ้นในไม่ช้าหลังจากที่ความแข็งแรงสูงสุดของคอนกรีต unconfined แล้วความชันในโซนพลาสติกเพิ่มขึ้นสอดคล้องกับการเสริมสร้างความแข็งแกร่ง และความชันเป็นเชื่อมโยงอย่างใกล้ชิดกับการเสริมสร้างความแข็ง Ef และไม่มีอิทธิพล โดยชนิดของ FRPแผ่น (de Lorenzis, L., Tepfers, R., 2000, Miyauchi คุณ et al 1999)การติดตั้งเทคนิคเข้มแข็งล่าสุดตามใกล้พื้นผิวลามิเนต (NSM) แถบของคาร์บอนไฟเบอร์กลาส (คาร์บอน)มีการใช้เพิ่มกำลังดำเนินการผลิตคอนกรีตโครงสร้าง โดยการแนะนำแผ่นลามิเนตก่อนตัดร่องในการครอบคลุมองค์ประกอบให้มีความเข้มแข็งของคอนกรีต (Fig.2)วิธีนี้มีข้อดีมากเมื่อเทียบกับวิธีการภายนอกผูกเหล็กเสริมบนพื้นผิวคอนกรีต เช่นพื้นผิวไม่เตรียมทำงานหลังจากตัดร่อง และต้องการน้อยที่สุดเวลาการติดตั้งเมื่อเทียบกับภาคเอกชนภายนอกผูกเทคนิคการ ประโยชน์เพิ่มเติมที่เกี่ยวข้องกับ NSM คาร์บอนคือการความสามารถในการลดความเป็นไปได้ของการเกิดอันตรายจากไฟไหม้ กระทำการก่อกวน ความเสียหายของเครื่องจักรกล และอายุผล(หวง สาร et al., 2000; al. de ครัซเสนา J.M., et, 2004 Barrosเจ et al., 2004)หลังจากเสร็จสิ้นการติดตั้งเหล็กเสริม NSM, FRP มีเสื้อป้องกันความล้มเหลวก่อนวัยอันควรของคอนกรีตฝาครอบและ bucklingเหล็กแถบ นำไปสู่ประสิทธิภาพที่ดีขึ้นมากการใช้แผ่นลามิเนต NSM FRP เพิ่มแรง flexuralคอลัมน์ขาดสารจะสะดวกกว่าการใช้ภายนอกถูกผูกมัด FRP ประกบในภูมิภาคขณะนี้ติดลบของดาดฟ้า ในกรณีนี้ จะเสริมถูกผูกมัดภายนอกต้องมีความเสียหายของเครื่องจักรกล และสิ่งแวดล้อม และจะต้องการฝาครอบป้องกัน ซึ่งสามารถรบกวนการชั้นเสร็จสิ้น (เดครัซเสนา J.M. 2005)2. ทดลองโปรแกรม และเพิ่มเทคนิคทำการตรวจสอบการทดลองในห้องปฏิบัติการของโครงสร้างแผนกคอนกรีตและสะพานที่สโลวักมหาวิทยาลัยเทคโนโลยีในบราติสลาวาในสั่งการประเมินประสิทธิภาพของวิธี NSM และห่อ ด้วยแผ่นคาร์บอนสำหรับเพิ่มคอลัมน์คอนกรีตส่งให้โหลดคงอัดตามแนวแกนและแนวทุกรอบโหลด ชุดสี่คอลัมน์คอนกรีตเสริมเหล็กมีขนาด250 x 250 x 1500 มม.ทดสอบ ชุดแรกประกอบด้วยคอลัมน์ที่ไม่ใช่ความแข็งคอนกรีตเสริมเหล็ก (RC) ที่สองชุดประกอบด้วยคอลัมน์คอนกรีตแข็งแรงขึ้นด้วยแผ่นลามิเนตคาร์บอนก่อนทดสอบ ชุดที่สามเป็นคอลัมน์ความเข้มแข็งกับแผ่นคาร์บอน (Fig.3); และชุดสุดท้ายประกอบด้วยคอลัมน์ที่แข็งแรงขึ้น ด้วยแผ่นลามิเนตคาร์บอน และแผ่นงาน3. วัสดุหนึ่งส่วนผสมของคอนกรีตใช้สำหรับทดลอง ในอันที่จะประเมินแบบจำลองวัสดุสำหรับการวิเคราะห์การทดลองทดสอบคอลัมน์ คุณสมบัติวัสดุต่อไปนี้:แรง compressive คอนกรีตและโมดูลัสของความยืดหยุ่นแรง compressive ของคอนกรีตได้รับจาก uniaxialการทดสอบอัด specimens ลูกบาศก์ของคอนกรีตอายุ 150 มม.วัน 28 และ 82 ผลการทดสอบจะแสดง 1 แท็บเส้นโค้งใน Fig.4 หมายถึงการพัฒนาทฤษฎีเวลาของความแข็งแรงของคอนกรีต ด้วยแข็งปกติซีเมนต์ตามการน้ำ 1992-1-1 สำหรับคอนกรีตแรงลูกบาศก์ของแรง 33 ที่มีอายุ 28 วัน ผลลัพธ์ของการทดสอบความแข็งแรงตรงกับเส้นโค้งดำเนินการที่อายุของคอนกรีตวันที่ 28 และ 82โมดูลัสซีแคนต์ของความยืดหยุ่นของคอนกรีตที่ทดสอบบนprisms กรองมิเรอร์ 3 100 x 100 x 400 มม.ก่อนการทดสอบโหลด การวัดค่าของคอนกรีตที่อายุ 82 วันถูก 33.08 GPa ที่น้อยระยะยาวสำหรับ specimens คอลัมน์ทั้งหมดได้ประกอบด้วยแท่งขนาด 10 มิลลิเมตร (มีผลตอบแทนที่แท้จริงความแข็งแรงของ 514บริษัทเอ็มพีเอ), ในขณะสเตอร์รัปส์มีเส้นผ่าศูนย์กลาง 6 มม. ฝาคอนกรีตผ่านแถบระยะยาวถูกเก็บรักษาที่ 25 มม.ในการไว้เป็นตัวอย่าง แผ่นลามิเนตคาร์บอนใช้ในเทคนิค NSMกับการกำหนดของ CFK 150/2000 ได้จัดส่งเป็นม้วนมิติที่ถูก 10x1.4 มม. การทดสอบความตึงเครียดที่เปิดเผยตัวความแข็งแรงของแผ่นคาร์บอน (2562 แรง), โมดูลัสของความยืดหยุ่น (167เกรดเฉลี่ย) และต้องใช้แรงดึงสูงสุด (1.528%) คาร์บอนแผ่น ที่ใช้สำหรับตัดตัวอย่างคอลัมน์มีเส้นใยหนา0.176 มม. โมดูลัสของความยืดหยุ่นของ 204 GPa ความแข็งแรงสุดความตึงเครียดของแรง 3800 ล้านและต้องใช้สุด 1.55%4. ทดสอบความยาวแองเคอเรจเนื่องจากการวิเคราะห์ลักษณะพันธะ ความต้องการความเข้าใจกระบวนการถ่ายโอนความเครียดระหว่างคอนกรีต และ คาร์บอน การศึกษาดำเนินรวมการทดสอบดึงออกสำหรับการประเมินความผูกพันลักษณะของแถบคาร์บอน ใช้เหมือนกรีดขนาดและเรซินสังเคราะห์กาว ลักษณะพันธะถูกวิเคราะห์เพื่อกำหนดผลของความยาวของแองเคอเรจการทดสอบดึงออกใส่ในร่องในคืนลามิเนตตัวอย่างคอนกรีตส่วนที่กระทำการเพื่อกำหนดความยาวของแองเคอเรจ (Fig.6) ไว้เป็นตัวอย่างได้ประกอบด้วยลูกบาศก์คอนกรีต มีขนาด 150 มม.กับร่องอย่างต่อเนื่อง3 x 15 มม. ที่ถูกวางในแถบคาร์บอน การฝังตัวความยาว 50, 100 และ 150 มิลลิเมตรได้ตั้งลูกบาศก์คอนกรีตในการทดสอบเครื่องแรงตึงเครียดอย่างต่อเนื่องเพิ่มขึ้นถึงความล้มเหลว ทางเลือกที่สองความล้มเหลวในโหมดสุภัคทดลองเหล่านี้ ได้แก่ หรือpullout ที่อินเทอร์เฟซระหว่างแถบลามิเนตคาร์บอนอีพ๊อกซี่วางหรือแตกของแถบคาร์บอน พิกัดแทนใช้การควบคุมการทดสอบ และวัดใบท้ายฟรีต้องใช้เกจติดคาร์บอนที่ใช้ในการควบคุมที่ดีสุดต้องใช้คืน แรงที่ใช้ถูกวัดโดยใช้โหลดเซลวางจบโหลดสตริป (Fig.6)ผลลัพธ์จากการทดสอบนี้ถูกนำมาพิจารณาในระหว่างการโปรแกรมประยุกต์ของแผ่นลามิเนตในคอลัมน์ strengthened และระบุว่า พอแองเคอเรจความยาวของคาร์บอนลามิเนตในหลักการคือ 100 มม. (Fig.7)5. วิเคราะห์โมเดลแสดงการโต้ตอบขณะกระตุกทั่วไปของคอลัมน์สั้น ๆเข้มข้นเหลว เพื่อศึกษาลักษณะการทำงานของ RC และ FRPRCคอลัมน์ แบบจำลององค์ประกอบของเส้นใยถูกพัฒนา โดย discretizingส่วนที่เป็นชั้นรวม คอนกรีตถูกจำลองโดยเส้นโค้งต้องใช้ความเครียด มีจำลองบาร์เหล็กเสริมเป็นยางยืดวัสดุ บาร์เสริม FRP ได้ถือว่ายืดหยุ่นเชิงเส้นมีโมดูลัสเดียวของความยืดหยุ่นความแข็งความตึงเครียด และอัด พันธบัตรเหมาะถูกสมมติระหว่างคอนกรีต และพระมหากษัตริย์

ผลลัพธ์ (ไทย) 3:

1 . บทนำ
แตกและ spalling ของเสาคอนกรีตมักจะมาพร้อมกับ
การกัดกร่อนของเหล็กเสริมภายใน การสูญเสียประสาน
วัสดุ รวมทั้งการลดการกัดกร่อนในครอ ซคชั่น
พื้นที่ของเหล็กเสริม นำไปสู่การลดอย่างมาก
ในความสมบูรณ์ของโครงสร้างและการรับน้ำหนักขององค์ประกอบที่สนับสนุนโดย
.
จนกระทั่งเมื่อเร็ว ๆ นี้วิธีที่พบมากที่สุดของการติดตั้งเหล็กเสริมอยู่

เสื้อรอบส่วนที่เป็นวงกลม การใช้เหล็กปลอก
ให้โอบรัดด้านข้าง คอนกรีตในการบีบอัดที่ได้รับการศึกษาอย่างกว้างขวางและ

ได้ถูกแสดงเป็น สามารถเพิ่มการรับน้ำหนักและการเสียรูปของ
คอลัมน์ อย่างไรก็ตาม
ข้อเสียหลักการใช้เสื้อเหล็กต่ำความต้านทานการกัดกร่อน , ค่าใช้จ่ายสูงและ
สูงตายน้ำหนัก ( karbhari เมตร ดักลาส เอ. อี. , 1995 ) .
เสริมเส้นใยคอมโพสิต เนื่องจากความแข็งแกร่งสูงของพวกเขาน้ำหนัก
และตึงอัตราส่วนน้ำหนัก , ความจุการเสียรูปขนาดใหญ่ , การกัดกร่อนทนต่อการย่อยสลาย

tailorability สิ่งแวดล้อม และ ปัจจุบัน เป็นตัวเลือกที่น่าสนใจ เป็นทางเลือก และมีประสิทธิภาพอย่างมาก
การเดินเทคนิคในกรณีดังกล่าวผ่านการใช้คอมโพสิต
เสื้อหรือห่อรอบ 12 คอลัมน์ ( mirmiran , A . , et al . ,
2002 ) แผ่นคาร์บอนจะถูกนำมาใช้เพื่อเพิ่มการต้านทานของคอนกรีต
โหลดเสาคอนกรีตเสริมเหล็ก .
โอบรัดประสิทธิผลของภายนอกผูกมัด FRP เสื้อ
ขึ้นอยู่กับค่าพารามิเตอร์ที่แตกต่างกัน ได้แก่ ชนิดของคอนกรีตเหล็ก
เสริมความหนาของ FRP เสื้อหมายเลข ( ของชั้น )
และตึง ( ประเภทของ FRP ) และบรรทุก ( bogdanovic
, A . , 2002 ) นอกจากนี้รูปร่างของกางเขนส่วนและขอบคมใน
ข้ามส่วนของคอลัมน์สามารถส่งผลโดยตรงต่อประสิทธิผลของการคุมขัง
ภายนอกผูกมัดคอนกรีต ประสิทธิภาพของ
จำกัด FRP สูงกลมกว่าตารางเมตร ส่วน
การบรรเทาผลกระทบของรูปทรงนี้ได้โดยปัดเศษ
มุมสี่เหลี่ยมส่วนที่มีประสิทธิภาพเพิ่ม
กับการปัดเศษรัศมี จนถึงเกณฑ์บางอย่างถึง
ความแข็งแกร่งสูงสุดของคับเป็นรูปธรรมที่เกี่ยวข้องอย่างใกล้ชิดกับ
ความล้มเหลวแรง FRP ห่อ และสายพันธุ์ที่แตก
เมอของขังคอลัมน์มักจะต่ำกว่าสุดยอดสายพันธุ์
ได้โดยการทดสอบแรงดึงของคูปอง ( เมอเดอพอลล่า r.f. de
Silva , 2002 ) .
เสื้อภายนอกให้ด้านข้างออกมา ในคอลัมน์และ
เพราะการพัฒนาสนามความเค้นแรงอัดสามแกนภายในคับ
คอนกรีต แนวแกนกำลังและความเหนียวของคับคอนกรีต
เพิ่มขึ้น ด้วยการเพิ่มแรงดันด้านข้าง ,ซึ่งผลลัพธ์ใน
เพิ่มของคอนกรีตกำลังอัดและการเพิ่มขึ้นของ
สายพันธุ์ที่ทับคอนกรีต ( ” )
แกนเป็นกราฟความสัมพันธ์ที่คล้ายกันเกือบจน FRP แผ่นแตกเมื่อเพิ่มค่า

จะเหมือนกันไม่ว่าชนิดของไฟเบอร์กลาสที่ใช้ เส้นโค้งของเมอคับคอนกรีต
เป็นเลเยอร์ ( ” )ความชันของเส้นโค้งจะเรียกว่า
โซนยืดหยุ่นเบื้องต้นกับ ความแข็งแกร่ง และเริ่มต้นเท่ากับ E1
ชันที่สองเป็นพลาสติกที่มีความแข็งแกร่ง ตัวสุดท้าย โซน . ความชันยืดหยุ่น
ไม่ใช่อย่างมากเปลี่ยนแปลงด้วยการกักบริเวณ เป็นเหมือนกัน
ที่คอนกรีตแบบ . การเปลี่ยนแปลงจะเกิดขึ้นในไม่ช้า
โซนหลังจากที่ยอดกำลังของคอนกรีตกำลังได้ถึง
ความชันในโซนพลาสติกมีค่าเพิ่มขึ้นตาม
เพิ่ม stiffness และความลาดชันมีการเชื่อมต่ออย่างใกล้ชิดกับ
เสริมสร้างความแข็ง EF และไม่ได้รับอิทธิพลจากชนิดของแผ่นไฟเบอร์กลาส
( เดอ lorenzis tepfers L , R , 2000 , มิยาอุจิ K , et al 1999 ) .

การติดตั้งล่าสุดเทคนิคขึ้นอยู่กับใกล้พื้นผิว
( NSM ) แผ่นคาร์บอนไฟเบอร์เสริมแรงโพลีเมอร์ ลามิเนต ( เมอ )
ถูกใช้เพื่อเพิ่มการรับน้ำหนักของโครงสร้างคอนกรีต
ตัดลามิเนตแผ่นก่อน โดยการเข้าไปในร่องบน
ฝาคอนกรีตขององค์ประกอบที่จะมีความเข้มแข็ง ( fig.2 ) .
วิธีนี้มีหลาย ข้อดีเมื่อเทียบกับวิธีการภายนอก
ผูกเหล็กเสริมบนพื้นผิวของคอนกรีต เช่น ไม่มีการเตรียมพื้นผิว
ทำงานหลังจากตัดร่อง มันต้องใช้เวลาในการติดตั้งน้อย

เมื่อเทียบกับภายนอกเพื่อเสริมเทคนิค อีกประโยชน์ที่เกี่ยวข้องกับ NSM เมอเป็น
สามารถลดความน่าจะเป็นของความอันตรายที่เกิดจากไฟ
, การกระทําของความป่าเถื่อน ความเสียหายทางกล และผล
อายุ( Huang , PC , et al . , 2000 ; เดอ เสนา ครูซ , JM , et al . , 2004 ; บารอส
, J . , et al . , 2004 ) .
หลังจากเสร็จสิ้นการติดตั้งของทฤษฎีการเสริมแรง , FRP
เสื้อป้องกันความล้มเหลวก่อนวัยอันควรของฝาคอนกรีตและการโก่งเดาะของเหล็ก
บาร์ นำไปสู่การปฏิบัติงานที่ดีขึ้นอย่างมาก .
ใช้ลามิเนตแผ่นไฟเบอร์กลาส อพวช. เพิ่ม
ความแข็งแรงดัดของคอลัมน์ที่ขาดจะสะดวกมากกว่าการใช้
ภายนอกผูกมัด FRP ลามิเนตในขณะลบภูมิภาค
ของดาดฟ้า ในกรณีนี้ ภายนอกเสริมจะถูกผูกมัด
งานเครื่องกลและความเสียหายด้านสิ่งแวดล้อม และจะ
ต้องการฝาครอบป้องกัน ซึ่งอาจรบกวนกับการเสร็จสิ้นชั้น ( เสนา
เดอครูซ , JM ปี 2005 ) .

2 โปรแกรมทดลองและ
เพิ่มเทคนิค
การสืบสวนทดลองดำเนินการในปฏิบัติการ
แผนกโครงสร้างคอนกรีตและสะพานที่มหาวิทยาลัยเทคโนโลยีสโลวักในบราติสลาวา
.
เพื่อประเมินประสิทธิผลของ อพวช. และห่อด้วยแผ่นเมอ
วิธีการเพื่อเสริมสร้างเสาคอนกรีต
ส่งให้คงที่แรงกดอัดและแบบแนวนอน
โหลดโหลด ,สี่ชุดของเสาคอนกรีตเสริมเหล็กขนาด
ของ 250x250x1500 มม. ถูกทดสอบ ชุดแรกประกอบด้วย
ไม่เสริมกำลังคอนกรีต ( RC ) คอลัมน์ ; 2

ชุดประกอบด้วยเสาคอนกรีตเสริมกำลังด้วยแผ่นลามิเนต
เมอก่อนการทดสอบ ; ชุดสามคอลัมน์
ความเข้มแข็งด้วยแผ่นเมอ ( fig.3 ) ; และชุดสุดท้ายคือ
ประกอบด้วยคอลัมน์มีความเข้มแข็งกับเมอและแผ่นลามิเนตแผ่น


3 วัสดุ
หนึ่งผสมคอนกรีตที่ใช้ทดลอง . เพื่อที่จะประเมินวัสดุ
รูปแบบการวิเคราะห์คอลัมน์ทดลอง
ต่อไปนี้คุณสมบัติของวัสดุที่ทดสอบ :
กำลังรับแรงอัดของคอนกรีต และโมดูลัสของความยืดหยุ่น

.ของคอนกรีตอัดที่ได้จากการทดสอบการบีบอัดแกนเดียว
กับตัวอย่างลูกบาศก์ 150 มม. ที่อายุคอนกรีต
28 และ 82 วัน ผลการทดสอบจะแสดงในแท็บ 1 .
โค้งในเวลา fig.4 เป็นทฤษฎีการพัฒนา
ของคอนกรีตซีเมนต์แข็งตาม
en 1992-1-1 สำหรับคอนกรีตที่มีความแข็งแรงของลูกบาศก์ 33 MPa ที่
ด้วยอายุ 28 วัน โค้งตรงผลลัพธ์ของแรงทดสอบ
แสดงที่อายุคอนกรีต 28 และ 82 วัน

ค่าโมดูลัสของความยืดหยุ่นของเส้นตัดคอนกรีตทดสอบ
3 100x100x400 มิลลิเมตรปริซึมก่อนโหลดทดสอบ วัดค่า
ของคอนกรีตที่อายุ 82 วัน 33.08 GPA . เหล็กเสริมตามยาวสำหรับตัวอย่าง

คอลัมน์ทั้งหมด